Технология термической и химико-термической обработки
Покупка
Авторы:
Пахомова Светлана Альбертовна, Помельникова Алла Сергеевна, Унчикова Марина Васильевна, Шевченко Светлана Юрьевна
Под ред.:
Герасимов Сергей Алексеевич
Год издания: 2014
Кол-во страниц: 60
Дополнительно
Вид издания:
Учебно-методическая литература
Уровень образования:
ВО - Бакалавриат
ISBN: 978-5-7038-3877-8
Артикул: 806264.01.99
Доступ онлайн
В корзину
Рассмотрены основные технологические процессы термической и химико-термической обработки углеродистых и легированных сталей различного функционального назначения, влияние технологических параметров на структуру и свойства материалов, оптимальные режимы процессов. Для студентов третьего курса МГТУ им. Н.Э. Баумана, обучающихся по направлению подготовки «Материаловедение и технологии материалов» (квалификация — бакалавр). Рекомендовано Учебно-методической комиссией Научно-учебного комплекса «Машиностроительные технологии» МГТУ им. Н.Э. Баумана.
Тематика:
ББК:
УДК:
ОКСО:
- ВО - Бакалавриат
- 15.03.01: Машиностроение
- 15.03.02: Технологические машины и оборудование
ГРНТИ:
Скопировать запись
Фрагмент текстового слоя документа размещен для индексирующих роботов.
Для полноценной работы с документом, пожалуйста, перейдите в
ридер.
Московский государственный технический университет имени Н.Э. Баумана ТЕХНОЛОГИЯ ТЕРМИЧЕСКОЙ И ХИМИКО-ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ Методические указания к выполнению лабораторных работ по курсу «Технология обработки и модификации материалов» Под редакцией С.А. Герасимова Москва Издательство МГТУ им. Н.Э. Баумана 2014
УДК 621.78 ББК 34.651 Т38 Авторы: С. А. Пахомова, А. С. Помельникова, М. В. Унчикова, С. Ю. Шевченко Рецензент канд. физ.-мат. наук, доц. И.В. Кириллов Технология термической и химико-термической обработки : метод. указания к выполнению лабораторных работ по курсу «Технология обработки и модификации материалов» / под ред. С. А. Герасимова. — М. : Изд-во МГТУ им. Н. Э. Баумана, 2014. — 60, [4] с. : ил. ISBN 978-5-7038-3877-8 Рассмотрены основные технологические процессы термиче- ской и химико-термической обработки углеродистых и легиро- ванных сталей различного функционального назначения, влияние технологических параметров на структуру и свойства материалов, оптимальные режимы процессов. Для студентов третьего курса МГТУ им. Н.Э. Баумана, обучаю- щихся по направлению подготовки «Материаловедение и технологии материалов» (квалификация — бакалавр). Рекомендовано Учебно-методической комиссией Научно- учебного комплекса «Машиностроительные технологии» МГТУ им. Н.Э. Баумана. УДК 621.78 ББК 34.651 ISBN 978-5-7038-3877-8 © МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2014 © Оформление. Издательство МГТУ им. Н.Э. Баумана, 2014 Т38
Р а б о т а № 1. ТЕРМИЧЕСКАЯ ОБРАБОТКА УГЛЕРОДИСТОЙ СТАЛИ Цель работы — изучить основные виды термической обра- ботки сталей и их влияние на свойства и микроструктуру. Теоретическая часть Термическая обработка является одной из основных операций технологического производства полуфабрикатов и деталей машин на металлургических и машиностроительных заводах. Термообработку применяют как промежуточную операцию для изменения микро- структуры и улучшения технологических свойств (обрабатываемости давлением, резанием) и как окончательную операцию для получения требуемых эксплуатационных свойств изделия. Термическая обработка включает три основные технологиче- ские операции: нагрев с определенной интенсивностью до задан- ной температуры; изотермическую выдержку для прогрева изде- лия и обеспечения полноты протекания структурных превраще- ний; охлаждение с определенной скоростью. В зависимости от температуры нагрева и скорости охлаждения термическую обра- ботку сталей подразделяют на отжиг, нормализацию, закалку и отпуск. Горячекатаные полуфабрикаты, поковки, штамповые заго- товки и стальные отливки подвергают отжигу или нормализации, которые являются, как правило, видами промежуточной термиче- ской обработки. Типичная окончательная термическая упрочняю- щая обработка сталей состоит из закалки и последующего отпуска. Свойства стали после термической обработки определяются ха- рактером превращения переохлажденного аустенита. При небольших скоростях охлаждения (100…200 °С/ч) аустенит претерпевает диф- фузионное превращение в интервале температур 700…550 °С с обра- зованием структур перлитного типа, представляющих собой смесь пластинок перлита и цементита. Дисперсность структуры возрастает при увеличении скорости охлаждения и соответственно снижении температуры превращения, при этом повышаются прочность и твер-
дость, уменьшается пластичность стали. В зависимости от дисперс- ности полученную структуру называют перлитом (НВ 180…220), сорбитом (НВ 250…350) или трооститом (НВ 400…500). При увеличении скорости охлаждения аустенит переохлажда- ется до низких температур, при которых диффузионные процессы становятся невозможными, и полиморфное γ -превращение происходит по сдвиговому механизму. Углерод при этом не успе- вает выделиться из раствора в виде карбидов, и образуется мар- тенсит — пересыщенный твердый раствор углерода в -железе. Мартенсит имеет объемно-центрированную тетрагональную ре- шетку, степень тетрагональности которой увеличивается с ростом концентрации углерода. Превращение аустенита в мартенсит про- исходит в интервале температур Мн — Мк, который зависит от со- держания углерода (рис. 1.1) и легирующих элементов. t, 0С 400 200 0 0,3 0,6 0,9 С, % Мк Мн Рис. 1.1. Зависимость температуры начала и конца мартенситного превращения от содержания углерода Минимальная скорость охлаждения, обеспечивающая воз- можность превращения аустенита в мартенсит, называется крити- ческой скоростью охлаждения. Значение критической скорости охлаждения зависит от химического состава аустенита, в углеро- дистых сталях она велика и превышает 300 °С/с. Свойства мартенсита зависят от растворенного в нем углерода (рис. 1.2). Образование пересыщенного твердого раствора, атмо- сфер Котрелла, а также высокая плотность дислокаций обусловли- вают высокую твердость мартенсита. Хрупкость мартенсита свя- зана с образованием атмосфер из атомов углерода на дефектах строения.
HR 6 40 С 0 20 0 0,3 0,6 0,9 С, % Рис. 1.2. Зависимость твердости закаленной стали от содержания углерода В интервале температур 500…200 °С реализуется промежуточ- ное бейнитное превращение, при котором диффузионное переме- щение атомов железа полностью подавлено, и γ→α-превращение происходит сдвиговым путем, а активная диффузия атомов угле- рода делает возможным выделение карбидов. В результате проме- жуточного превращения образуется бейнит, смесь α-раствора на основе железа и карбида. Превращения переохлажденного аустенита лежат в основе тер- мической обработки сталей: перлитное превращение происходит при отжиге второго рода, мартенситное и бейнитное — при закалке. Отжигом называется термическая обработка, заключающаяся в нагреве до определенной температуры и последующем медлен- ном охлаждении для получения более равновесной структуры. Отжиг первого рода частично или полностью устраняет от- клонения от равновесного состояния, возникшие при предыдущей обработке (литье, прокатке, сварке) за счет самопроизвольно про- текающих процессов гомогенизации, рекристаллизации, уменьше- ния остаточных напряжений. Указанные процессы определяют название отжига и не связаны с фазовым -превращением, по- этому отжиг первого рода можно проводить при температурах выше или ниже критических точек А1, А3, cm А (рис. 1.3). Отжиг второго рода основан на диффузионных фазовых пре- вращениях, поэтому главными процессами при отжиге сталей явля- ются аустенитизация с последующим перлитным превращением при охлаждении. Различают следующие виды отжига: полный, неполный, сфероидизирующий, изотермический (применяют в основном для легированных сталей), нормализационный (нормализация).
Рис. 1.3. Фрагмент диаграммы железо — цементит Полный отжиг применяют для доэвтектоидных сталей с целью снижения твердости перед обработкой резанием, устранения поро- ков структуры (крупнозернистости, видманштеттовой структуры) и уменьшения остаточных напряжений. Полная фазовая перекри- сталлизация крупной исходной ферритно-перлитной структуры в мелкозернистую аустенитную происходит при нагреве стали выше критической точки Ас3 на 30…50 °С. Последующее медленное охлаждение вместе с печью приводит к распаду аустенита при не- большой степени переохлаждения и формированию равномерной и мелкой структуры, состоящей из феррита и перлита. При непол- ном отжиге доэвтектоидных сталей с нагревом на 30…50 °С выше температуры Ас1 происходит лишь частичная перекристаллизация вследствие перехода перлита в аустенит, что улучшает обрабаты- ваемость резанием в результате снижения твердости. Заэвтектоидные стали не подвергают полному отжигу с нагре- вом выше , cm А так как при медленном охлаждении из аустенит- ной области цементит располагается в виде сетки по границам зе- рен перлита, что ухудшает механические и технологические свой- ства. Для заэвтектоидных сталей широко применяют сфероидизиру- ющий отжиг с целью получения структуры зернистого перлита,
состоящего из феррита и цементита, имеющего сфероидальную форму. Для получения структуры зернистого перлита сталь дли- тельно выдерживают при температуре несколько выше точки Ас1, медленно охлаждают со скоростью 30…40 °С/ч до 600 °С и далее на воздухе. При таком нагреве в аустените остается большое число нерастворившихся частиц цементита, служащих центрами кри- сталлизации для цементита, выделяющегося при последующем охлаждении. Сфероидизирующий отжиг приводит к уменьшению твердости и улучшению обрабатываемости резанием высокоугле- родистых инструментальных сталей, а также является обязатель- ной операцией перед упрочняющей термообработкой. Нормализацией называют термическую обработку, при которой сталь нагревают на 30…50 °С выше линии GSE и охлаждают на спо- койном воздухе, что приводит к распаду аустенита на тонкую фер- ритоцементитную смесь. Ускоренное по сравнению с отжигом охлаждение на воздухе и распад аустенита при более низких темпе- ратурах повышают прочность и твердость нормализованной средне- и высокоуглеродистой стали. Назначение нормализации различно в зависимости от состава стали. К низкоуглеродистым сталям нор- мализацию применяют вместо отжига для улучшения обрабатывае- мости резанием, устранения пороков структуры, измельчения струк- туры перед закалкой. Кроме того, нормализация по сравнению с от- жигом — более экономичная операция. Нормализацию заэвтектоид- ных сталей применяют для устранения цементитной сетки. При нагреве выше точки cm А вторичный цементит растворяется, а при последующем ускоренном охлаждении на воздухе не успевает обра- зовываться. Закалка — термическая обработка, в результате которой в ста- лях образуется неравновесная мартенситная структура. Цель за- калки — получение высокой твердости и износостойкости. Для доэвтектоидных сталей применяют полную закалку с нагре- вом в однофазную аустенитную область: оптимальная температура закалки на 30…50 °С выше точки Ас3. При более высоких температу- рах закалки может сильно вырасти зерно аустенита, в пределах кото- рого образуются более крупные кристаллы мартенсита, и механиче- ские свойства ухудшатся. Неполная закалка от температур в интерва- ле Ас1…Ас3 для доэвтектоидных сталей не рекомендуется, так как зерна избыточной фазы феррита понижают твердость стали. Для заэвтектоидных сталей применяют неполную закалку с нагревом до межкритических температур 1... : cm Ac А оптимальная
температура закалки на 30…50 °С выше критической Ас1. При не- полной закалке заэвтектоидной стали в структуре сохраняется це- ментит, который повышает твердость и износостойкость. Полная закалка заэвтектоидных сталей приводит к укрупнению аустенит- ного зерна, усилению обезуглероживания поверхности и росту за- калочных напряжений. При нагреве выше точки cm А твердость закаленной стали снижается из-за растворения твердых цементит- ных частиц и увеличения количества остаточного аустенита. При закалке стальных изделий образование мартенсита вызы- вает увеличение объема, что в условиях быстрого охлаждения и неодновременного превращения по объему детали создает оста- точные напряжения. Остаточные напряжения могут привести к короблению деталей и образованию трещин в процессе закалки, а также вызвать деформацию деталей при эксплуатации, поэтому все закаленные детали обязательно подвергают отпуску. Отпуск — термическая обработка закаленной на мартенсит стали, приводящая к распаду мартенсита. Отпуск является заклю- чительной операцией упрочняющей термической обработки, в ре- зультате которой сталь получает требуемые механические свой- ства. При отпуске повышаются вязкость, пластичность, снижаются прочность и твердость. Кроме того, отпуск полностью или частич- но устраняет закалочные напряжения. Отпуск осуществляют путем нагрева закаленной стали до тем- ператур, меньших Ас1, выдержки и охлаждения на воздухе. Про- должительность отпуска не должна превышать нескольких часов. Основным превращением при отпуске является распад мартен- сита с выделением карбидов: при низких температурах отпуска — ε-карбида, начиная с 250 °С, — цементита, частицы которого коа- гулируют и приобретают сфероидальную форму при температуре выше 350 °С. При 400 °С -раствор полностью освобождается от избытка углерода, снимается фазовый наклеп и завершается переход мар- тенсита в феррит. В интервале температур 200…300 °С происхо- дит распад остаточного аустенита. В зависимости от температуры различают три вида отпуска: низкий, средний и высокий. Низкий отпуск — нагрев закаленной углеродистой стали до температуры, не превышающей 250 °С. Он практически не снижа- ет твердости закаленной стали, так как образуется структура мар- тенсита отпуска, поэтому рекомендуется при термической обра- ботке инструмента, деталей подшипников качения и деталей после цементации.
Средний отпуск — нагрев закаленной стали до температур 350…450 °С, в результате которого образуется структура троости- та отпуска. Такой отпуск обеспечивает высокий предел упругости и релаксационную стойкость, приводит к небольшому снижению твердости до 40…50 HRC, его применяют для пружин, рессор и некоторых видов штампов. Высокий отпуск — нагрев закаленной стали до температур 450…650 °С для получения структуры сорбита отпуска. Высокий отпуск вызывает значительное снижение твердости, повышение пластичности. После высокого отпуска значения предела текуче- сти и ударной вязкости выше, чем после нормализации или отжи- га, что объясняется изменением формы цементитных частиц. Це- ментит в сорбите, образующемся при нормализации, имеет форму длинных пластин, а цементит в сорбите, полученном в результате закалки и высокого отпуска, — форму мелких округлых частиц. Сорбит отпуска обеспечивает хорошее сочетание прочности, вязкости и пластичности. Закалка с последующим высоким отпус- ком называется улучшением и рекомендуется для таких деталей, как валы, шестерни и др. Задание: 1) определить режимы типичной промежуточной термической обработки доэвтектоидных и заэвтектоидных сталей; 2) провести термическую обработку и измерить твердость об- разцов из стали 45 после полного перекристаллизационного отжи- га и нормализации; 3) указать типичные режимы окончательной термической об- работки углеродистых сталей; 4) провести закалку сталей 45 и У10 с разных температур и найти оптимальную температуру нагрева под закалку, измерить твердость образцов и определить микроструктуру; 5) построить картограмму твердости стали 45 после перекри- сталлизационного отжига, нормализации и закалки; 6) провести отпуск закаленных образцов из сталей 45 и У10, измерить твердость и определить структуру. Порядок выполнения работы 1. Нарисовать область сталей диаграммы железо — цементит и указать температурный интервал нагрева при разных видах термической обработки доэвтектоидных и заэвтектоидных сталей. В от-
чете на термокинетической диаграмме стали 45 нанести векторы, характеризующие скорости охлаждения при различных видах термической обработки с указанием конечной микроструктуры. Заполнить табл. 1.1. Таблица 1.1 Типичная промежуточная термическая обработка сталей Стали Вид термической обработки Назначение Температурный интервал нагрева, °С Охлаждающая среда Микроструктура Доэвтекто- идные Заэвтекто- идные 2. Определить температурный интервал нагрева при термической обработке с учетом того, что температура Ас3 для стали 45 равна 800 °С. Отжиг из-за длительности процесса проводится лаборантом заранее. Твердость по Роквеллу образцов после отжига и нормализации измерить шариком при нагрузке 1000 Н (шкала В). 3. Заполнить табл. 1.2. Таблица 1.2 Типичная окончательная упрочняющая термическая обработка сталей Вид термической обработки Назна- чение Температур- ный интервал нагрева, °С Охлажда- ющая среда Микро- структура Закалка доэвтек- тоидных сталей Закалка заэвтекто- идных сталей Низкий отпуск Средний отпуск Высокий отпуск
Доступ онлайн
В корзину