Оценка точности зубофрезерных станков
Покупка
Основная коллекция
Тематика:
Металлургия. Литейное производство
Издательство:
Инфра-Инженерия
Автор:
Соколов Михаил Владимирович
Год издания: 2023
Кол-во страниц: 116
Дополнительно
Вид издания:
Монография
Уровень образования:
Профессиональное образование
ISBN: 978-5-9729-1261-2
Артикул: 811160.02.99
Изучена возможность применения гидромеханических связей с волновыми гидродвигателями во внутренних кинематических цепях металлорежущих станков. Показана разработка математической модели точности делительной цепи с гидравлической связью. Для научных работников и специалистов в области машиностроительных технологий.
Тематика:
ББК:
УДК:
ОКСО:
- ВО - Бакалавриат
- 15.03.01: Машиностроение
- 15.03.02: Технологические машины и оборудование
ГРНТИ:
Скопировать запись
Фрагмент текстового слоя документа размещен для индексирующих роботов.
Для полноценной работы с документом, пожалуйста, перейдите в
ридер.
М. В. Соколов ОЦЕНКА ТОЧНОСТИ ЗУБОФРЕЗЕРНЫХ СТАНКОВ Монография Москва Вологда «Инфра-Инженерия» 2023
УДК 621.914.5 ББК 34.630.01 С59 Рекомендовано научно-техническим советом ФГБОУВО «Тамбовский государственный технический университет» Рецензенты: доктор технических наук, профессор, профессор кафедры механики и инженерной графики ФГБОУ ВО «Тамбовский государственный технический университет» Родионов Юрий Викторович; заместитель начальника производства АО «Тамбовский завод “Революционный труд”» Долотов Виктор Иванович Соколов, М. В. С59 Оценка точности зубофрезерных станков : монография / М. В. Соколов. - Москва ; Вологда : Инфра-Инженерия, 2023. - 116 с.: ил., табл. ISBN 978-5-9729-1261-2 Изучена возможность применения гидромеханических связей с волновыми гидродвигателями во внутренних кинематических цепях металлорежущих станков. Показана разработка математической модели точности делительной цепи с гидравлической связью. Для научных работников и специалистов в области машиностроительных технологий. УДК 621.914.5 ББК 34.630.01 ISBN 978-5-9729-1261-2 © Соколов М. В., 2023 © Издательство «Инфра-Инженерия», 2023 © Оформление. Издательство «Инфра-Инженерия», 2023
ОГЛАВЛЕНИЕ ВВЕДЕНИЕ....................................................5 1. ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР ПО ТЕМЕ...............................9 1.1. Способы получения конических колес...................9 1.2. Обзор зубофрезерных станков для нарезания конических колес.19 1.3. Конструктивные разновидности волновых передач, их основных звеньев и элементов......................................28 1.4. Описание конструкции и принцип действия разрабатываемого волнового гидравлического двигателя......................34 2. ОБЗОР СИСТЕМ ПРИВОДОВ, ПРИМЕНЯЕМЫХ В СТАНКАХ...................37 2.1. Механический привод.................................37 2.2. Гидравлический привод...............................39 2.3. «Гидравлический вал»................................40 3. РАЗРАБОТКА МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ ТОЧНОСТИ ДЕЛИТЕЛЬНОЙ ЦЕПИ ЗУБОФРЕЗЕРНОГО СТАНКА.....................43 3.1. Определение составляющих погрешностей звеньев в кинематической системе при нарезании конического зубчатого колеса с заданными параметрами т = 2 мм.........................44 3.2. Определение составляющих погрешностей звеньев в кинематической системе при нарезании конического зубчатого колеса с заданными параметрами т = 4 мм.........................64 3.3. Определение составляющих погрешностей звеньев в кинематической системе при нарезании конического зубчатого колеса с заданными параметрами т = 6 мм.........................74 4. РАЗРАБОТКА МАТЕМАТИЧЕСКОЙ МОДЕЛИ ТОЧНОСТИ ДЕЛИТЕЛЬНОЙ ЦЕПИ С ГИДРАВЛИЧЕСКОЙ СВЯЗЬЮ..........................85 4.1. Описание станка с гидравлическими связями...........85 4.2. Расчет волнового двигателя.................................86 4.3. Определение погрешности звеньев при нарезании конического зубчатого колеса с заданными параметрами т = 2 мм........94 3
4.4. Определение погрешности звеньев при нарезании конического зубчатого колеса с заданными параметрами т = 4 мм....98 4.5. Определение погрешности звеньев при нарезании конического зубчатого колеса с заданными параметрами т = 6 мм...102 4.6. Сравнение точности механической цепи с гидравлической связью.105 ВЫВОДЫ................................................111 СПИСОК ИСПОЛЬЗОВАННЫХ ИСТОЧНИКОВ......................112 4
ВВЕДЕНИЕ В современном машиностроении растущие требования к качеству продукции вызывают необходимость повышения точности функционирования технологического оборудования (машин, инструментов, оснастки). Точность перемещений в машине реализуется с помощью специальных кинематических цепей (систем). Повышение выходной точности машин должно достигаться реальными и экономически приемлемыми способами, а не за счет бесконечного ужесточения допусков на изготовление точностных систем и их элементов [1, 2]. Конические колеса с криволинейными зубьями постепенно вытесняют прямозубые конические колеса в наиболее ответственных передачах. К числу преимуществ конических колес с криволинейными зубьями следует отнести плавность хода, бесшумность, компактность передач, так как даже при весьма малых числах зубьев подрезание отсутствует, и способность выдерживать более высокие нагрузки по сравнению с прямозубыми колесами при тех же габаритных размерах. Эти факторы вызвали появление большого количества разнообразных станков для изготовления конических колес с криволинейными зубьями. Формы зубьев в продольном направлении определяются дугами сложных кривых. В первую очередь к этим кривым относятся: окружность, эвольвента, логарифмическая спираль, гипоциклоида, архимедова спираль, эллипс. Вопрос о выборе той или иной кривой для продольной формы зуба, в конечном счете, решается в зависимости от производительности и удобства наладки соответствующего станка, при соблюдении также и целого ряда других требований, определяемых условиями монтажа и эксплуатации конических колес такого типа. В настоящее время наибольшее распространение получили станки для нарезания конических колес с дуговыми зубьями и станки для фрезерования зубьев эвольвентной формы в продольном направлении. 5
Имеющиеся в каждом приводе погрешности изготовления и монтажа звеньев кинематических пар, их силовые и температурные деформации, а также некоторые другие погрешности, проявляющиеся при работе механизмов, вызывают неравномерность движения промежуточных и конечных звеньев кинематических цепей. В результате суммарного действия погрешностей возникает рассогласование движения конечных звеньев цепей, то есть кинематическая погрешность работы привода. Увеличить точность станка можно путем повышения точности отдельных элементов кинематической цепи: путем изменения передаточных отношений в точностных цепях с целью создания максимальной редукции на концах цепей (путем увеличения числа зубьев червячных колес, уменьшения числа заходов червяков); увеличивая диаметр звеньев, расположенных на концах точностных цепей; применять зубчатые передачи с передаточным отношением, равным единице (с целью компенсации их суммарной ошибки при сборке станка), и по возможности отказаться от применения косозубых цилиндрических и любых конических передач, а также сцепных муфт вблизи концов точностных цепей; использовать корректирующие и компенсирующие устройства. В настоящей работе рассматривается еще один способ повышения точности металлорежущих станков - использование гидравлических связей во внутренних цепях станка. Способ рассмотрен для зубофрезерного станка модели FK-200 фирмы Клингельнберг. Актуальность темы. Кинематические цепи с механическими звеньями обладают тем достоинством, что дают возможность получить точное передаточное отношение выходных звеньев и не требуют дополнительных настроек в процессе работы. Внутренние цепи с механическими звеньями при большой их протяженности становятся громоздкими и поэтому не всегда обеспечивают необходимую кинематическую точность работы цепи. Работая в тяжелых динамических условиях и передавая конечным звеньям большие усилия, элементы кинематических цепей быстро изнашиваются и первоначальная точность станка теряется. 6
В связи с тем, что резко изменилась структура производства, повысились требования к мобильности производства, его производительности и экономичности, сократились сроки морального износа техники, задачи совершенствования металлорежущих станков при одновременном сокращении времени на проектирование, изготовление и отладку предопределили необходимость применения новых методов построения как станка в целом, так и его кинематики. Перспективным направлением в этой области является использование гидравлических связей на основе гидравлического привода, где в качестве силового исполнительного органа применяются волновые гидродвигатели. Используя свойство частотного регулирования скорости исполнительных органов гидравлического привода, представляется возможным гидравлические связи применить в кинематических внутренних цепях металлорежущих станков. Наиболее наглядно это проявляется в станках, имеющих сложные разветвленные многозвенные переналаживаемые кинематические цепи значительной протяженности, где необходимо обеспечить жесткую связь для создания взаимосвязанных формообразующих движений заготовки и инструмента, а также в тяжелых и особо точных станках, где наличие тяжелонагруженных длинных силовых кинематических цепей, подверженных значительным механическим и температурным деформациям и износу, требует применение громоздких, имеющих низкий КПД механических устройств. Практическая целесообразность: - сокращается количество промежуточных звеньев, составляющих внутреннюю кинематическую цепь, что существенно упрощает схему станка; - улучшается технологичность конструкции внутренней цепи, а следовательно, и всего станка за счет создания более рациональной компоновки при сложном пространственном расположении рабочих органов станка; - уменьшается металлоемкость и масса станка; - уменьшается накопленная погрешность изделия, так как погрешность гидравлической связи не зависит от расстояния между управляющим устрой 7
ством и исполнительным гидродвигателем, а будет определяться точностью конечных звеньев цепи, точностью гидродвигателя, инструмента и заготовки; - общая протяженность кинематической цепи между согласуемыми органами, обуславливающая накопление ошибки, в случае применения гидравлической связи предельно сокращается за счет исключения до минимума составляющих механических звеньев, что одновременно дает повышение жесткости и точности, а также позволяет создать более рациональную компоновку. Целью работы является изучение возможности применения гидромеханических связей с волновыми гидродвигателями во внутренних кинематических цепях металлорежущих станков. 8
1. ЛИТЕРАТУРНЫЙ ОБЗОР ПО ТЕМЕ 1.1. Способы получения конических колес Конические зубчатые передачи предназначены для передачи вращения между валами с пересекающимися осями, а гипоидные передачи - со скрещивающимися. Меньшее из зубчатых колес в передачах обоих типов обычно называют шестерней, а большее - колесом. Как шестерни, так и колеса имеют коническую форму с соответствующими размерами. Технология формообразования рабочих поверхностей зубьев шестерни и колеса передач обоих типов основана на единых методах и реализуется на одних и тех же зубообрабатывающих станках. Конфигурация (продольное очертание) зубьев шестерни и колеса обусловливается траекторией движения режущих кромок инструмента в зубообрабатывающих станках. В отечественных станках такой траекторией может быть или прямая линия, или окружность. В первом случае будут нарезаться колесо и шестерня с прямыми зубьями, а во втором - с круговыми. Конические передачи могут быть как прямозубые, так и с круговыми зубьями. Гипоидные передачи могут быть только с круговыми зубьями. В конических прямозубых передачах (рис. 1) зубья колеса и шестерни ориентированы вдоль образующих их делительных конусов так, что толщина и высота зубьев пропорционально уменьшаются от наружного торца к внутреннему. Определяющими параметрами конических прямозубых передач являются числа зубьев шестерни zi и колеса Z2 и внешний окружной модуль ть. Через эти параметры определяются основные размеры колес - внешние делительные диаметры dei и de2 углы делительных б1 и б2, внешнее конусное расстояние Че и передаточное число U: 9
de 1 = meZ 1; de2 = meZ2; tgS1 = z 1/z2; 82 = 90°-Si; Re = de 1/(2sin 31) = de2/(2sin 82); u = Z2/Z1 = de2/del = sin 32/sin 31 = П1/П2. В конических колесах с круговыми зубьями зубья расположены так, что касательная к ним в середине зубчатого венца М наклонена по отношению к образующей делительного конуса ОМ на угол рпт, называемый углом наклона зуба. Рисунок 1. Коническое колесо прямозубое 10
Рисунок 2. Коническое колесо с круговыми зубьями Направление наклона на одном из колес (обычно шестерне) левое, на другом правое или наоборот (это зависит от нужного направления осевых сил в конической передаче). Высота зубьев пропорционально уменьшается от наружного торца к внутреннему, а углы головок 0а и ножек 0f зубьев рассчитывают так, чтобы получить наиболее благоприятно изменяющуюся толщину зуба и достаточно широкую впадину у основания зубьев на внутреннем торце, что позволяет существенно увеличить ширину носика резцов зуборезных головок. Поэтому вершины делительных конусов выступов и конусов впадин не совпадают. 11
Основными определяющими размерами конических передач с круговыми зубьями являются нормальный модуль mn и угол наклона зуба в середине зубчатого венца. Модуль mn должен иметь стандартное значение, чтобы можно было применять зуборезные головки с параметрами, соответствующими этому стандартному значению. Нормальный модуль mn и внешний окружной модуль mte связаны соотношением: ™tₑ ^nRe cos^ₙₘRₘ Качество конических и гипоидных передач оценивается их точностью, качеством контакта и уровнем шума при работе передачи. Точность отдельного конического колеса или шестерни оценивается отклонениями шага и их накопленной погрешностью (циклической и кинематической). Точность собранной передачи определяется суммарной кинематической точностью и плавностью работы, измеренной при зацеплении шестерни и колеса при номинальных значениях наладочных установок. Качество контакта характеризуется размерами, формой, положением и поведением пятна контакта. Пятно должно иметь заданную длину 1п; форма должна быть в виде овала или прямоугольника с округленными углами; в не-нагруженной передаче пятно смещено к внутреннему торцу (на «носке» зуба), не выходя на его кромки; в нагруженной передаче пятно перемещается вдоль зуба к наружному торцу (к «пятке» зуба), также не выходя на кромки. В конических передачах размеры и поведение пятна контакта одинаковы на колесе и шестерне; в гипоидных, вследствие наличия продольного скольжения, пятно на зубьях шестерни длиннее, чем на зубьях колеса. Точность нарезанного конического или гипоидного колеса определяется в основном точностью станка, а также его состоянием и качеством режущего инструмента. 12